请教大家：关于肋驳接点幕的肋链接问题

tm501119

我现在有一工程，是肋驳接的点式幕墙。从梁上生根靠夹件连接玻璃肋上下层的两块玻璃肋靠夹板连接，具体见图 新块2.rar (80 KB, 下载次数: 35)

2007-12-25 19:02 上传

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我考虑在焊接夹件的方垫片时产生的焊接高温会对玻璃产生影响，破坏玻璃，请大家给于好点的解决方案，:) :)

[ 本帖最后由 tm501119 于 2007-12-25 19:05 编辑 ]

zhong964

二) 关于肋玻的对接接头
　　目前肋玻的对接接头形式仅有一种──钢夹板螺栓形式(还没有出现，像玻璃家俱中玻璃与玻璃的粘接采用无影胶形式)，这种接头形式显然是从钢木结构的接头形式引用过来的。在钢木结构中可以做到等强接头，原因是钢木的局部抗压强度不低于抗拉压强度，更主要是尽管制作上有容许误差，但因钢木结构有一定的塑性变形性能，各孔可以基本上均匀承力，而玻璃则不同，如按钢夹板螺栓接头第一种机理，玻璃孔的挤压强度取当前规范中的边缘强度，无论如何也设计不出等强接头，而且与等强接头相差甚远，最重要的是玻璃为脆性材料，只要一孔挤压破裂，整个肋就全部破坏，即抗拉(压)只与一个孔的挤压强度直接有关。我们曾为某工程做过粗浅的简单试验，验证了上述的结论。
　　前三组：钢夹板为10mm厚不锈钢。 M16普通螺栓，φ22玻璃孔，精磨，玻璃孔与螺栓间有φ22×3紫铜套管的缓冲硬碰硬。第四组：M16普通螺栓，φ40玻璃孔,玻璃孔与螺栓间有橡胶套管，钢夹板与玻璃间涂有树脂胶。玻璃均为12mm厚钢化白玻。 \
、  试件的抗拉强度标准值
    试件1、(170－22)×12×84×1.785=266293N
    试件2、(290－22×2)×12×84×1.785=442623N
    试件3、(340－22×2)×12×84×1.785=532587N
    试件4、(290－40×2)×12×84×1.785=377849N
    2、螺栓抗剪强度设计值
    一个螺栓 2×130×π×16×16/4=52276
　　二个螺栓 2×52276=104552N
    3、一个玻璃孔的挤压强度标准值
　　22×(12－2)×58.8×1.785=23091N
　　前三组试件中不论单孔、双孔，还是双孔的距离远近，试件的宽度不同，除三个特异值外，破断力均在20多KN，尽管试件净截面抗拉强度值、螺栓的抗剪强度值均远大于破断力，也就是说只与一个玻璃孔的抗力强度有关，再多的孔都不会提高接头的抗力强度。其实，第三项计算是一种巧合，玻璃的均匀受压强度远远大于玻璃的弯曲抗拉边缘强度，况且玻璃的强度离散性很大。
　　试验虽粗浅，但已足够说明钢木结构的对接接头原理不能很好的实现玻璃板的对接，就是说玻璃的对接接头不能以螺栓和玻璃孔间的挤压
强度来设计和构造。究其原因有三：
　　1、 螺栓孔的间距加工有容许误差，不能同时受力。
　　2、 玻璃钻孔必须从两面相对钻进，孔径的同心度有容许误差，孔壁也不能同时受力。
　　3、 玻璃没有塑性变形性能，是脆性材料。
　　因此，玻璃的对接接头不能完全沿用钢木结构的对接接头的理念，而应有自已的机理。我们采用钢夹板与玻璃间涂树脂胶，用螺栓将钢夹板压紧，保持增加钢夹板与玻璃间的摩擦力，(摩擦力与正压力成正比)使螺栓与玻璃孔壁间没有硬性接触(加橡胶套管)不会因硬碰硬将玻璃挤压破裂，改变钢夹板与玻璃的叠合面积和螺栓扭紧的压力，使粘结摩擦力与玻璃的抗拉压及弯曲强度相等，达到等强接头。螺栓的个数取决于螺栓直径和钢夹板厚度。钢夹板在螺栓的压力作用下基本不变形，保证钢夹板与玻璃间的压力在各处都基本均匀。一般的接头，12mm厚不锈钢板，内侧车磨平，4~8个M16螺栓足够。上面写的"粘结摩擦力"一词是因为没有搞清楚是粘结力为主还是摩擦力为主？这是需要进一步研究的。我们已成功的做成风压设计值3.334KN/平米，面玻璃厚22mm、宽2.233m、 高度为2与3M相间，用吊夹只吊肋玻的，肋玻为12+1.52pvb+12钢化白玻、总高13m的肋玻等强接头的肋驳接全玻幕墙。
    (三) 关于玻璃
　　大玻璃全玻幕墙中的面玻和肋玻均是整块的，因为钢化炉的限制不能钢化，没有自爆问题，由于是整块的，面玻或肋玻哪一个突然破裂，一般不会影响全幕墙的立刻倒塌。对于肋驳接全玻幕墙，面玻不是整块的，肋玻要开孔也要钢化，故要设对接接头。因此，肋玻钢化后一定热浸(引爆)处理，更应采用夹胶玻璃，这样，个别肋玻的突然破裂，自身不会散落，而保持"整体"在幕墙上，给局部维修带来可能。
    (四) 关于计算简图
　　参考文献2附录H，4点式幕墙的计算公式，第三章点式幕墙的主结构计算，表4中给出的肋玻的计算简图及弯矩公式是两端固定梁。而本附录给出的"国内外全玻幕墙设计(机构)几种形式"，肋玻上端均为钢夹板螺栓吊挂，下端注明为阻尼减振盒。如果上端的钢夹板螺栓吊挂方式是按等强机理设计，把它简化为固定端无疑是可以的，但下端的阻尼减振盒也简化为固定端则是不能成立的。或者说把两端都视作有同样抗弯强度是不正确的，何况玻璃还存在伸缩间题。所以，不能笼统的给出表4的公式，是不合理、不安全的。不管大玻璃全玻幕墙还是肋驳接全玻幕墙的玻璃肋一般都宜选取简支梁简图，即参考文献3的5.5.8条规定，上端采用等强机理设计，宜选取一端固结一端铰结梁，或下端没有支点的悬臂梁。
　　肋玻的下端支座是要承受水平荷载作用的支座反力的，除了钢槽与支承结构连接牢固，钢槽端部必须封口，而且应在肋玻侧边和钢槽端部间垫上硬橡胶垫块

tm501119

谢谢楼上的这位仁兄，提供的这些资料。我现在不是想看这些理论的东西。好像跟我要的没有多大的关系。我的意思是我这种方案始终要焊的，这样玻璃必碎无疑，我想大家能不能提供一个用栓接的方案，涉及不到焊接的。:) :)