请教！ 2.8m的全玻璃幕墙没有玻璃肋行不行？
请教！这工程在六楼，在混凝土墩子（大约60cm）上，做2.8m的全玻璃（6＋9A＋6mm）幕墙不加玻璃肋行不行？
我是新手所以请大家帮我看看。 没给出风压，玻璃计算高度及分格宽、钢化否，那谁敢说行与不行呢~~~ 经过计算不用玻璃肋,但玻璃宽度不能超过1000MM
工程所在地：_______，抗震7度设防
Ⅰ、设计依据：
《建筑结构荷载规范》 GB 50009-2001
《建筑抗震设计规范》 GB 50011-2001
《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ 102-2003
《建筑玻璃应用技术规程》 JGJ 113-2003
Ⅱ、基本计算公式：
(1)、场地类别划分：
根据地面粗糙度，场地可划分为以下类别：
A类近海面,海岛,海岸,湖岸及沙漠地区；
B类指田野,乡村,丛林,丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；
C类指有密集建筑群的城市市区；
D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区。
本项目按C类地区计算风压。
(2)、风荷载计算：
幕墙属于薄壁外围护构件，根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 7.1.1 采用
风荷载计算公式： Wk=βgz×μz×μs×W0
其中： Wk---作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m2)
βgz---瞬时风压的阵风系数，按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001取定
根据不同场地类型,按以下公式计算：βgz=K(1+2μf)
其中K为地区粗糙度调整系数，μf为脉动系数
A类场地: βgz=0.92(1+2μf)其中：μf=0.387(Z/10)-0.12
B类场地: βgz=0.89(1+2μf)其中：μf=0.5(Z/10)-0.16
C类场地: βgz=0.85(1+2μf)其中：μf=0.734(Z/10)-0.22
D类场地: βgz=0.80(1+2μf)其中：μf=1.2248(Z/10)-0.3
μz---风压高度变化系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001取定
根据不同场地类型,按以下公式计算：
A类场地：μz=1.379×(Z/10)0.24
B类场地：μz=(Z/10)0.32
C类场地：μz=0.616×(Z/10)0.44
D类场地：μz=0.318×(Z/10)0.60
μs---风荷载体型系数，按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001取为：1.200
W0---基本风压，按全国基本风压图，该地区取为0.500kN/m2
(3)、地震作用计算：
qEK=βE×αmax×Gk
其中： qEK---水平地震作用标准值
βE---动力放大系数，取5.0
αmax---水平地震影响系数最大值，按相应设防烈度取，该项目取0.08
Gk---幕墙构件的自重(N/m2)
一、玻璃选用
玻璃采用中空玻璃，四边支承。
玻璃面板尺寸1000X2800mm，与水平面夹角90.0度。
玻璃外片厚度为6.0mm，内片厚度为6.0mm。
玻璃大面强度为28.00MPa，侧面强度为19.50MPa。
二、荷载计算
(1)、自重计算
Gk：恒载标准值(kN/m2)，方向垂直于板面
Gk'：恒载标准值(kN/m2)，方向竖直向下
玻璃密度：25.6 kN/m3
Gk'=25.6X(6.0+6.0)X10-3=0.307 kN/m2
Gk=0.307Xcos90.0o=0.000 kN/m2
(2)、风荷载计算
标高为20.000m处风荷载计算
Wk：作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m2)，方向垂直于板面
βgz: 20.000m高处阵风系数(按C类区计算)
μf=0.734X(20.000/10)-0.22=0.630
βgz=0.85X(1+2X0.630)=1.921
μz: 20.000m高处风压高度变化系数(按C类区计算): (GB50009-2001)
μz=0.616×(20.000/10)0.44=0.837
μs: 风荷载体型系数，取1.200
Wk=βgz×μz×μs×W0 (GB50009-2001)
=1.921×0.837×1.200×0.500
=0.965 kN/m2
计算值小于1.0kN/m2，取Wk=1.0kN/m2 (JGJ 102-2003 5.3.2)
(3)、水平地震作用计算
qEK：水平地震作用标准值(kN/m2)，方向垂直于板面
qEK=βE×αmax×Gk (JGJ 102--2003 5.3.4)
=5.0×0.08×0.307
=0.123 kN/m2
(4)、施工荷载
WOk：施工荷载标准值(kN/m2)，方向垂直于板面，这里取1.000kN/m2。
(5)、其他活载
OTk：其他活载标准值(kN/m2)，方向垂直于板面，这里取1.000kN/m2。
(6)、荷载组合
qK：荷载组合标准值(kN/m2)
q：荷载组合设计值(kN/m2)
风载： 组合系数1.00，分项系数1.40
地震荷载：组合系数0.50，分项系数1.30
施工荷载：组合系数0.00，分项系数0.00
其他活载：组合系数0.00，分项系数0.00
qK=1.00X1.000+0.50X0.123+0.00X1.000+0.00X1.000=1.061 kN/m2
q=1.00X1.40X1.000+0.50X1.30X0.123+0.00X0.00X1.000+0.00X0.00X1.000=1.480 kN/m2
三、板块校核
t1：外片厚度
t2：内片厚度
外片承受自身的恒荷载及其引起的地震荷载 + 其他荷载 X t13/(t13+t23)X1.1
外片所承受荷载组合标准值=0.581 kN/m2
外片所承受荷载组合设计值=0.810 kN/m2
内片承受自身的恒荷载及其引起的地震荷载 + 其他荷载 X t23/(t13+t23)
内片所承受荷载组合标准值=0.531 kN/m2
内片所承受荷载组合设计值=0.740 kN/m2
等效厚度te=0.95(t13+t23)-3=7.182 mm
(1)、强度校核
短边长度a=1000.0 mm
查表(JGJ 102-2003 表6.1.2-1)得弯矩系数m=0.1155
外片强度校核：
查表(JGJ 102-2003 表6.1.2-2)得折减系数η=0.990
应力σ=6mqa2η/t2
=6x0.1155x0.810x1000.02X0.990/6.02X10-3
=15.436 MPa
强度满足!
内片强度校核：
查表(JGJ 102-2003 表6.1.2-2)得折减系数η=0.994
应力σ=6mqa2η/t2
=6x0.1155x0.740x1000.02X0.994/6.02X10-3
=14.163 MPa
强度满足!
(2)、刚度校核
刚度D=Ete3/12/(1-v2)=2314912.5 Nmm
查表(JGJ 102-2003 表6.1.3)得挠度系数μ=0.01189
查表(JGJ 102-2003 表6.1.2-2)得折减系数η=0.996
挠度d=μqKa4η/D
=0.01189x1.061x1000.04X0.996/2314912.5X10-3
=5.430 mm
挠度限值dmin=a/60=1000.0/60=16.67 mm
挠度满足! 楼上的朋友知道楼主所说的条件了吗？随便用MSteel工具胡乱的填写几个数据就敷衍了事，实在不是个负责任的回复！
就单看你的计算书，全玻璃幕墙采用6+6中空而且不钢化的好像很少见吧？还采用四边支撑？？ 原帖由 zjnbjl2005 于 2006-4-14 09:33 发表
楼上的朋友知道楼主所说的条件了吗？随便用MSteel工具胡乱的填写几个数据就敷衍了事，实在不是个负责任的回复！
就单看你的计算书，全玻璃幕墙采用6+6中空而且不钢化的好像很少见吧？还采用四边支撑？？
这位朋友说得不错。
lz的意思是两边支撑，2800mm跨度。另外，计算结果和玻璃的分格宽度无关哦！
显然，不用计算就可知道，跨高比大概在300左右，两边支撑肯定是不可能的！望改变方案。。。 不好意思，我再说详细点是做2.8m的全玻璃（6＋9A＋6mm双面钢化）的幕墙，风压为0.450kN/m2 原帖由 徐枫 于 2006-4-17 12:32 发表
不好意思，我再说详细点是做2.8m的全玻璃（6＋9A＋6mm双面钢化）的幕墙，风压为0.450kN/m2
＠
很肯定的说，计算通不过的
除非没有人审查计算审查图纸:D 看102规范第40页，LZ计算公式有问题。
其实用个例子很好解释你的问题，假如把你的玻璃换成钢板，你认为钢板需要加强吗！！！ 小弟凭经验，觉得肯定不能通过，强度可能够，但挠度肯定不够，玻璃需要加厚的，另外，分格宽一点可能挠度会好一点的！ 本人觉得玻璃厚度不够，应该考虑加厚，如必须用这种方案的，加玻璃肋是需要的。
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